Φ16mm直線(xiàn)電機
Φ12mm直線(xiàn)電機
Φ8mm 編碼器
Φ12mm 編碼器
Φ22mm 編碼器
Φ38mm 編碼器
Φ6mm 無(wú)刷空心杯電機(MC版)
Φ8mm 無(wú)刷空心杯電機(MC版)
Φ10mm 無(wú)刷空心杯電機(MC版)
Φ12mm 無(wú)刷空心杯電機(MC版)
ZWPD Φ4.3mm系列
ZWPD Φ6mm系列
ZWPD Φ8mm系列
ZWPD Φ10mm系列
ZWPD Φ12mm系列
ZWPD Φ16mm系列
ZWPD Φ20mm系列
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ZWMD Φ3.4mm系列
ZWMD Φ4.3mm系列
ZWMD Φ6mm系列
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ZWMD Φ10mm系列
ZWMD Φ12mm系列
ZWMD Φ16mm系列
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ZWSMD Φ16mm系列
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ZWSMD Φ22mm系列
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Φ16mm 正傳動(dòng)減速箱(零回差版本)
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母平面傾角對平面包絡(luò )內嚙合蝸桿驅動(dòng)的嚙合性能具有較大影響,對確定平面包絡(luò )內嚙合蝸桿驅動(dòng)裝置的優(yōu)參數具有決定作用?;邶X輪嚙合原理,構建蝸桿齒面接觸和誘導法曲率方程,利用數值計算方法及Hertz接觸應力計算模型,分析了單頭蝸桿驅動(dòng)下蝸輪齒數及中心巨變化對平面包絡(luò )內嚙合蝸桿驅動(dòng)影響
2017-11-10
齒向修形技術(shù)已成為提齒輪驅動(dòng)性能、降低振動(dòng)噪聲的主要手段之一。其中,嚙合剛度、載荷分布系數是評價(jià)齒輪修形效果優(yōu)劣的主要參數、考慮安裝誤差的影響,利用有限元準靜態(tài)分析方法,對不同修形量齒輪的嚙合剛度以及載荷分布系數開(kāi)展定量計算。分析得到了安裝誤差、齒輪修形量對齒輪嚙合剛度以及載荷分布系數的影響規律
2017-11-09
在空間曲線(xiàn)嚙合理論的基礎上,研究平行軸線(xiàn)齒輪的驅動(dòng)機構。以螺旋線(xiàn)為中心線(xiàn),研究截面為圓時(shí)主動(dòng)線(xiàn)齒的曲面方程,并以此構建主動(dòng)線(xiàn)齒輪齒面齒廓。以同軸心的圓截面為從動(dòng)線(xiàn)齒輪的齒廓截面,并根據從動(dòng)輪中心線(xiàn)構建從動(dòng)輪齒面方程。分析線(xiàn)齒輪嚙合驅動(dòng)時(shí)主動(dòng)線(xiàn)齒上的正反轉觸線(xiàn),并根據空間曲線(xiàn)嚙合方程求出從動(dòng)線(xiàn)齒的正反轉觸線(xiàn)
2017-11-08
以輪廓電機中行星驅動(dòng)系統為研究對象,考慮時(shí)變嚙合剛度、嚙合相位和當量嚙合誤差等影響因素,建立了系統的運動(dòng)微分方程,并運用Runge-Kuttge法求解得到系統傳遞誤差?;趥鬟f誤差曲線(xiàn),分析了各類(lèi)誤差和支撐剛度變化對系統傳遞誤差幅值的影響,并對誤差初相位進(jìn)行優(yōu)化。
2017-11-02
針對常用組合修行方法無(wú)法同時(shí)滿(mǎn)足擺線(xiàn)輪承載、低回差要求的問(wèn)題,提出一種偏心距組合修行方法。在運用三坐標測量?jì)x對RV-40E型減速器擺線(xiàn)輪進(jìn)行精密測量的基礎上,基于二乘法對測量所得的擺線(xiàn)輪齒形坐標參數進(jìn)行圓弧擬合,并得到了相應的擺線(xiàn)輪齒形方程。然后,以所得齒形方程曲線(xiàn)為目標齒廓
2017-10-31
為解決管道機器人過(guò)彎時(shí)驅動(dòng)輪與管壁間的相對滑動(dòng)問(wèn)題以及機體對管徑尺寸的適應問(wèn)題,設計了采用一個(gè)電機進(jìn)行驅動(dòng)并具備差動(dòng)能力和自適應變徑尺寸的適應能力的管道機器人。分析了機體差動(dòng)機構的驅動(dòng)特性,理論推導了管道機器人變徑機構工作狀態(tài)時(shí)的受力方程,得到了機器人運行時(shí)驅動(dòng)輪與管壁之間的力學(xué)關(guān)系式
2017-02-24
??3 + 6 =
專(zhuān)注于研發(fā)、生產(chǎn)精密驅動(dòng)系統,為客戶(hù)提供智能驅動(dòng)方案設計,零件的生產(chǎn)與組裝的定制化服務(wù)
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